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倉田 有司; 内海 宏和*; 菊地 賢司; 鈴木 富男; 三浦 孝之*
Proc. of 4th Int. Conf. on Recrystallization and Related Phenomena (REX'99), p.283 - 288, 1999/00
高純度のNi-18.5Cr及びNi-18.5Cr-16W合金を用いて、クリープ曲線の変化とクリープ中の組織変化を調べた。Ni-18.5Crでは700,800
Cで典型的な正常型クリープ曲線が得られた。この合金では900Cでクリープ速度の振動が観察された。これに対し、Ni-18.5Cr-16W合金では700~900Cで逆遷移型の3次クリープ支配のクリープ曲線が得られた。700CでNi-18.5Cr合金はサブグレインの形成が著しいが、Ni-18.5Cr-16W合金では転位はサブグレインを形成せず、均一に分布した。これらの結果はW添加がクリープ挙動をクラスIIからクラスIに変化させることを示す。クリープ中のその場観察によれば、Ni-18.5Cr合金では、ボイドは旧粒界付近にできる新しい粒界でしばしば発達することがわかった。
倉田 有司; 内海 宏和*
Acta Metallurgica Sinica (English Letters), 11(6), p.397 - 404, 1998/12
Ni-18.5Cr合金の正常型クリープ曲線及びNi-18.5Cr-16W合金の3次クリープ支配型クリープ曲線に対して、次のようなクリープ構成式の適用性を検討した。(1)修正
法、(2)修正
法、(3)投影法、(4)3次クリープのみの2法、(5)法。この研究で新しく提案したのは、(1)、(2)及び(4)である。(1)では1次クリープを指数項、3次クリープを対数項で表し、(2)ではクリープ曲線を2つの対数項の和で表している。修正法、修正法、投影法では正常型及び3次クリープ支配型のクリープ曲線を記述できた。また、900CのNi-18.5Cr-16W合金のクリープ曲線は、2法及び法によっても記述された。修正法及び修正法は、破断までのクリープ曲線や破断寿命をより精度よくかつ保守的に予測できるため、定荷重クリープ曲線に対しては、この2つの方法の適用性が高い。
投影法の適用性倉田 有司; 内海 宏和*
JAERI-Research 98-027, 45 Pages, 1998/05
JAERI-Research-98-027.pdf:2.03MB
高温ガス炉用に開発されたNi-22Cr-18Fe-9Mo合金の固溶化熱処理材、熱時効材について800及び1000Cの定荷重クリープ試験を実施し、得られたクリープ曲線に対して投影法の適用性を調べ、以下の結果を得た。(1)800Cのクリープ曲線は3次クリープ主体の曲線である。(2)固溶化熱処理材の1000Cのクリープ曲線は、初期に低いクリープ速度の領域を持つ不規則な形状の曲線である。この低いクリープ速度の領域は熱時効によって消失し、熱時効材の1000Cのクリープ曲線は正常型となる。(3)正常型のクリープ曲線は4つのを用いる投影法によって近似でき、パラメータの応力依存性が数式化される。(4)3次クリープ支配型の他の結果に対し、4つのを用いる投影法をそのまま適用することはできない。これに対し、3次クリープ項のみの投影法を適用することにより、クリープ曲線の近似が行える。
投影法の適用性倉田 有司; 内海 宏和*
日本金属学会誌, 62(5), p.420 - 426, 1998/00
Ni-22Cr-18Fe-9Mo合金の固溶化熱処理材、熱時効材の800及び1000Cの定荷重クリープ曲線に対して、投影法の適用性を調べ、以下の結果を得た。(1)正常型のクリープ曲線を示した熱時効材の1000Cの試験結果は、4つのを用いる投影法によってクリープ曲線の近似がなされ、パラメータの応力依存性を簡単な式で表すことができる。(2)3次クリープがほとんどを占める他の条件の試験結果に対し、4つのを用いる投影法をそのまま適用することはできない。2つのを用いた3次クリープ項のみの投影法の適用を検討し、その方法によりクリープ曲線の近似が行えることを示した。(3)クリープ曲線形状に応じて、2つのあるいは4つのを用いて投影法を適用することにより、の応力あるいは温度依存性を数式化し、クリープ破断時間の予測が行えることを示した。
倉田 有司; 内海 宏和*
日本金属学会誌, 62(5), p.413 - 419, 1998/00
高温ガス炉の中間熱交換器用に開発されたNi-22Cr-18Fe-9Mo合金のクリープ曲線形状の変化を調べ、以下の結果を得た。(1)この合金の800Cにおけるクリープ曲線は、固溶化熱処理材、熱時効材ともわずかに1次クリープが認められる場合もあるが、加速クリープ域がそのほとんどを占める3次クリープ主体のクリープ曲線である。(2)固溶化熱処理材の1000Cにおけるクリープ曲線は、初期に低いクリープ速度の領域を持ち、その後、定常、加速クリープ域のある不規則な形状をしている。この低いクリープ速度の領域は熱時効によって消失し、正常型のクリープ曲線となる。(3)1000Cでの熱時効により、800及び1000Cのクリープでは、クリープ速度が増加する。この効果は1000C低応力側では小さくなる。熱時効で形成した結晶粒界上の炭化物は、ボイドやクラックの形状、成長を抑え、クリープ破断ひずみを増加させる。
